一种造船门式起重机的主结构有限元分析方法

材料为Q345B，杨氏模量为2.06×1011，密度为7850kg/m3，泊松比为0.3。

1.2　模型的单元组成

门机的刚性支腿、主梁结构是由薄板焊接成的箱体梁，柔性支腿是由钢板焊接而成的圆管。为使原模型真实，计算模型单元选择如下：门架结构选用空间板单元shell63，小车等附件在模型的相应节点处设置质单元。建立的有限元模型如图2所示。

图1　门式起重机结构示意图

Fig.1　Ｔhe Sketch Map of Ｔhe Gantry Crane

图2 有限元模型

Fig.2　Ｔhe Finite Element Model

2　门机的结构静力学分析

作用在门式起重机上的外载荷种类多，工况较复杂，计算分析时只考虑与门式起重机结构破坏形式有关的典型工况，就能确定结构强度与刚度是否满足要求，从而进一步改进设计。根据该门机设计要求（两小车同时工作时，最大抬吊重量300t，上下小车相距至少12米）考虑最危险的四种工况：①上小车位于主梁柔性支腿侧，下小车距上小车12m； ②上小车位于主梁跨中，下小车偏向柔性支腿处，距上小车12m； ③上小车位于主梁刚性支腿侧，下小车距上小车12m； ④上小车位于主梁跨中，下小车偏向刚性支腿处，距上小车12m。

表1　门式起重机静态有限元计算结果

Tab.1　Static Calculation Results in ANSYS of

Gantry Crane

按第Ⅱ类载荷组合进行结构强度计算[5]，对建立的有限元模型进行加载求解，利用Von Mises屈服准则评判结构应力值，各工况下最大应力值及最大位移如表1所示，应力云图如图3所示。

a）工况①等效应力云图

b）工况①Uz位移云图

c）工况②等效应力云图

d）工况②Uz位移云图

e）工况③等效应力云图

f）工况③Uz位移云图

g）工况④等效应力云图

h）工况④Uz位移云图

图3　各工况应力云图

Fig.3　Cloud Picture of Stress

按第Ⅱ类载荷组合计算强度时的安全系数均取1.34，故结构的许用应力为[σ]=■=■=257MPa。从各危险工况来看，工况二的应力及位移最大，最大计算应力为147.64MPa，位移为33.142mm，结构强度还有较大的余量，结构设计是安全的。

通过观察等效应力云图可以看出，应力变化较平缓，主梁应力最大处为跨中上侧，刚性支腿应力最大处位于支腿内侧，柔性支腿应力最大处出现在与主梁相接处的内侧，没有出现应力集中的情况。因此，结构的设计是合理的。

起重机设计规范中规定垂直静位移的设计准则为：y■≤[y■]。式中，[y■]为许用跨中垂直静绕度；y■为跨中垂直静绕度；L为跨度；[y■]=L/800。该门式起重机[y■]=48.124/800=0.0602m。计算UZmax=33.142mm，小于[y■]。门式起重机小车位于跨中时，静态刚度满足要求。

3　结论

介绍了造船门式起重机整机的有限元模型的建立、结构的合理性简化、加载及求解过程，并在四种危险工况下对门机进行了静力学分析，得出了静态分析的等效应力及位移的云图。在静力学分析中，应力变化较平缓，主梁应力最大处为跨中上侧，刚性支腿应力最大处位于支腿内侧，柔性支腿应力最大处出现在与主梁相接处的内侧，没有出现应力集中的情况。通过与起重机设计规范相比较，该门式起重机的强度及静刚度均满足设计规范的要求。

【参考文献】

［１］张伟强．门式起重机模块化快速设计系统研究与实现[J]．机械设计及制造,2010(3):188-189．

［２］许海翔,李鸣．基于虚拟样机的门式起重机安全分析[J]．起重运输机械,2010(7):40-44．

［３］Jia-Jang Wu, M． P． Cartmell, A. R. Whittaker.Prediction of the vibration characteristics of a full-size structure from those of a scale model[J]． Computers & Structures, 2002(80):1461-1472．

［４］陆念力,张宏生．有限元分析中钢丝绳滑轮单元的等效构件法[J]．建筑机械,2005(11):89-91．

［５］Sun Z, Yang H． Development of a finite element simulation system for the tube axial compressive precision forming processed[J]． International Journal of Machine Tools Manufacture, 2002, 28(7): 1205-1210．

［责任编辑：王洪泽］

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